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　　焦?fàn)t均裝備了“可控壓力護(hù)爐鐵件系統(tǒng)”，保證在烘爐和操作過程中焦?fàn)t砌體的完整性。 　　隨著超大容積焦?fàn)t裝煤堆密度的提高，結(jié)焦過程中煤料的膨脹壓力亦隨之增大，對(duì)爐墻水平和垂直方向的應(yīng)力也增加。為保證爐墻在熱態(tài)工作條件下的穩(wěn)定性，需從外部施加足夠的預(yù)應(yīng)力來抵消上述應(yīng)力。從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。 　　垂直方向可以通過增加爐頂厚度實(shí)現(xiàn)；而水平方向，預(yù)應(yīng)力則需由縱拉條、上下橫拉條、彈簧、爐柱和保護(hù)板施加于爐體，從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。由于爐墻沿高向的彎曲應(yīng)力是變化的，因此通過護(hù)爐鐵件施加的預(yù)應(yīng)力也應(yīng)隨之變化。 　　為了實(shí)現(xiàn)預(yù)應(yīng)力的合理分布，焦?fàn)t采用彈性元件傳遞，而且為保證足夠的彈力傳遞至爐墻，作為傳遞力的部件，爐柱、保護(hù)板、爐門框均有足夠的剛度。 　　焦?fàn)t護(hù)爐鐵件最重要的部分是機(jī)側(cè)和焦側(cè)的爐柱，爐柱為H型鋼，每隔一段距離用小彈簧壓緊，下部橫拉條安裝在基礎(chǔ)底板內(nèi)的套管中，上部橫拉條安裝在爐頂，由彈簧組將橫拉條連接在一起，橫拉條將彈簧組的可控力施加給爐柱，從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。 　　鑄鐵保護(hù)板和爐門框安裝在燃燒室的正面，依靠加裝有彈簧的螺栓，將需要的力傳給保護(hù)板和爐門框，并由保護(hù)板和爐門框最終傳給里面的爐墻。爐柱將彈簧壓力均勻分配到保護(hù)板，最終施加到燃燒室砌體上，通過調(diào)節(jié)彈簧使預(yù)應(yīng)力在炭化室高向上滿足要求。為了確保保護(hù)板與炭化室墻間密封，所有的連接處都安裝有耐溫的密封墊。 　　該焦?fàn)t還專門設(shè)計(jì)了一種特殊的保護(hù)系統(tǒng)，可在烘爐期間允許蓄熱室上部硅磚平滑膨脹而不會(huì)損害蓄熱室下部的膨脹系數(shù)較小的黏土磚。

　　在整個(gè)烘爐期間，確定和調(diào)節(jié)烘爐各階段吸力值的基本原則是：以爐溫為基礎(chǔ)，以調(diào)節(jié)壓力（吸力）為手段，滿足溫度符合計(jì)劃升溫曲線的要求。烘爐時(shí)確定了看火孔壓力就可以確定其他部位的吸力值，再根據(jù)實(shí)際溫度進(jìn)行適當(dāng)調(diào)節(jié)即可。從而減少焦?fàn)t熱修 　　(1)看火孔壓力的測(cè)量和調(diào)節(jié)?？椿鹂讐毫Φ臏y(cè)量是用斜型表在焦?fàn)t頂上進(jìn)行操作的。將斜型表擺在焦?fàn)t中間位置，調(diào)好水平度并調(diào)好“零點(diǎn)”即可進(jìn)行測(cè)量。 　　在燃燒室溫度為180～200℃之前，爐頂看火孔壓力一般為負(fù)值（吸力），當(dāng)爐溫達(dá)180～200℃之后，爐頂火孔的壓力將由負(fù)值轉(zhuǎn)為正壓。 　　在烘爐過程中吸力值的變化對(duì)溫度的影響十分靈敏。在調(diào)節(jié)吸力時(shí)每次變化量不能超過5Pa，否則將使溫度波動(dòng)較大。從而需要焦?fàn)t熱修。 　　當(dāng)用固體燃料烘爐時(shí)，盡量創(chuàng)造條件使看火孔壓力提前轉(zhuǎn)為正壓，防止冷空氣吸入爐內(nèi)，降低爐頭溫度和損壞爐墻。但用高爐煤氣加熱時(shí)，為了安全，盡量維持看火孔壓力稍負(fù)一些。 　　(2)分煙道吸力的測(cè)量和調(diào)節(jié)。分煙道吸力的測(cè)點(diǎn)位置一般在分煙道橫斷面1/3處。在安裝分煙道翻板時(shí)，測(cè)量吸力的導(dǎo)管已安裝完畢并和自動(dòng)記錄顯示儀表聯(lián)通。 　　若自動(dòng)記錄儀表已經(jīng)運(yùn)行．則每2h記錄1次；若無自動(dòng)記錄，則每2h用斜型表測(cè)量1次并記錄之。 　　對(duì)于全爐溫度的改變和調(diào)節(jié)，一般采取調(diào)節(jié)分煙道吸力的辦法來實(shí)現(xiàn)。對(duì)于全爐溫度比的調(diào)節(jié)也采用這一辦法。烘爐期間要經(jīng)常保持分煙道吸力穩(wěn)定和達(dá)到規(guī)定數(shù)值．以便正確控制爐體上下部溫度分配的比例，使整個(gè)烘爐期間煙道吸力變化不大。從而減少焦?fàn)t熱修。 　　(3)蓄熱室頂部吸力的測(cè)量和調(diào)節(jié)。選擇焦?fàn)t中部的兩個(gè)蓄熱室為標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室，用斜型表測(cè)量其頂部吸力。在未改為正常加熱前，每天測(cè)量1次機(jī)側(cè)、焦側(cè)標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室頂吸力并記錄之，在改為正常加熱后，每周測(cè)量1次全部蓄熱室頂部的相對(duì)吸力，其差值超過規(guī)定值的要進(jìn)行調(diào)節(jié)并做好記錄。

　　JN43-58型焦?fàn)t（簡(jiǎn)稱58型焦?fàn)t）是1958年在總結(jié)了中國(guó)多年煉焦生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，吸取了國(guó)內(nèi)外各種現(xiàn)代焦?fàn)t的優(yōu)點(diǎn)，由中國(guó)自行設(shè)計(jì)的大中型焦?fàn)t。其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是：雙聯(lián)火道帶廢氣循環(huán)，焦?fàn)t煤氣下噴，兩格蓄熱室的復(fù)熱式焦?fàn)t。JN43-58型焦?fàn)t經(jīng)過長(zhǎng)期生產(chǎn)實(shí)踐，多次改進(jìn)，現(xiàn)已發(fā)展到JN43-58-Ⅱ型。 　　燃燒室屬于雙聯(lián)火道帶廢氣循環(huán)式結(jié)構(gòu)，它由28個(gè)立火道組成，成對(duì)火道的隔墻上部有跨越孔，下部有循環(huán)孔，但為防止?fàn)t頭火道低溫或吸力過大等原因而造成短路，機(jī)側(cè)、焦側(cè)兩端各一對(duì)邊火道不設(shè)循環(huán)孔。 　　JN43-58-Ⅱ型焦?fàn)t的炭化室尺寸分為兩種寬度，即平均寬為407mm和450mm兩種形式，與其相應(yīng)的燃燒室寬度為736mm和693mm（包括爐墻），爐墻為厚度100mm的帶舌槽的硅磚砌筑。相鄰火道的中心距為480mm，立火道隔墻厚度為130mm。立火道底部的兩個(gè)斜道出口設(shè)置在燃燒室中心線的兩側(cè)，各火道的斜道出口處，根據(jù)需要的氣體量設(shè)有可調(diào)節(jié)的厚度不同的調(diào)節(jié)磚（牛舌磚）。 　　燈頭磚布置在燃燒室的中心線上，因下噴式焦?fàn)t各火道的焦?fàn)t煤氣量是通過下噴管的孔板或噴嘴來調(diào)節(jié)的，故各火道的燒嘴的口徑一致并砌死。燃燒室的爐頭由于溫度變化劇烈，又經(jīng)常受磨損，容易產(chǎn)生裂縫和變形，JN43-58-Ⅱ型焦?fàn)t采用了直縫和高鋁磚結(jié)構(gòu)。實(shí)踐表明：它配合安裝大保護(hù)板，并加以經(jīng)常性的維修（如噴漿、抹補(bǔ)），可減少爐頭漏氣和避免拉裂爐墻，從而減少焦?fàn)t熱修。 　　JN43-58-Ⅱ型焦?fàn)t每個(gè)炭化室底部有兩個(gè)蓄熱室，一個(gè)為煤氣蓄熱室，另一個(gè)為空氣蓄熱室。它們同時(shí)和其側(cè)上方的兩個(gè)燃燒室相連（一側(cè)連單數(shù)火道，一側(cè)連雙數(shù)火道），爐組兩端各有兩個(gè)蓄熱室，只和端部燃燒室相連（“同雙前單”）。燃燒室正下方為主墻，主墻內(nèi)有垂直磚煤氣道，焦?fàn)t煤氣由地下室煤氣主管經(jīng)此道送入立火道底部與空氣混合燃燒。由于主墻兩側(cè)氣流異向，中間又有磚煤氣道，壓差大容易串漏，故磚煤氣道系用內(nèi)徑50mm的管磚，管磚外用帶舌槽的異型磚交錯(cuò)砌成厚270mm的主墻。炭化室下部為單墻，用厚230mm的標(biāo)準(zhǔn)磚砌筑。蓄熱室洞寬為321. 5mm，內(nèi)放17層九孔薄壁式格子磚。為使蓄熱室長(zhǎng)向氣流均勻分布，采用擴(kuò)散式箅子磚．根據(jù)氣體在小煙道內(nèi)的壓力分布，配置不同孔徑的擴(kuò)散或收縮孔型。蓄熱室隔墻均用硅磚砌筑．由于小煙道內(nèi)溫度變化劇烈，故在其內(nèi)表層襯有黏土磚。格子磚也為黏土磚，上下層對(duì)孔于排在蓄熱室內(nèi)。 　　用焦?fàn)t煤氣加熱時(shí)，走上升氣流的蓄熱室全部預(yù)熱空氣，焦?fàn)t煤氣經(jīng)地下室的焦?fàn)t煤氣主管1-1、2-1、3-1旋塞，由下排橫管經(jīng)垂直磚煤氣道，進(jìn)入單數(shù)燃燒室的雙號(hào)火道和雙數(shù)燃燒室的單號(hào)火道，空氣則由單數(shù)蓄熱室進(jìn)入這些火道與煤氣混合燃燒。廢氣在火道內(nèi)上升經(jīng)跨越孔由與它相連的火道下降，經(jīng)雙數(shù)蓄熱室、交換開閉器、分煙道、總煙道，最后由煙囪排入大氣。 　　用高爐煤氣加熱時(shí)，高爐煤氣由交換開閉器的煤氣叉部進(jìn)入蓄熱室預(yù)熱，氣流途徑與上述相同，只是兩個(gè)上升蓄熱室中，一個(gè)走空氣，另一個(gè)走煤氣。 　　綜上所述，蓄熱室與燃燒室及立火道的相連關(guān)系是：面對(duì)焦?fàn)t的機(jī)側(cè)，燃燒室也是從左至右，立火道編號(hào)由機(jī)側(cè)到焦側(cè)，則每個(gè)蓄熱室與同號(hào)燃燒室的雙數(shù)火道和前號(hào)燃燒室的單數(shù)火道相連，簡(jiǎn)稱“同雙前單”。所以，同一燃燒室的相鄰立火道和相鄰燃燒室的同號(hào)立火道都是交錯(cuò)燃燒的，從而減少焦?fàn)t熱修。 　　JN43-58-Ⅱ型焦?fàn)t采用焦?fàn)t煤氣下噴，調(diào)節(jié)準(zhǔn)確方便，對(duì)改變結(jié)焦時(shí)間適應(yīng)性強(qiáng)，垂直磚煤氣道比水平磚煤氣道容易維修，氣體流動(dòng)途徑比國(guó)外一些雙聯(lián)火道焦?fàn)t簡(jiǎn)單，便于操作。JN43-58Ⅱ型焦?fàn)t比早期的JN43-58-Ⅰ型焦?fàn)t又有很大改進(jìn)，其主要優(yōu)點(diǎn)如下。 　　爐體結(jié)構(gòu)嚴(yán)密，磚型少，爐體磚型總數(shù)為266種(炭化室平均寬450mm)和271種(炭化室平均寬407mm)，而國(guó)外同類型的焦?fàn)t磚型一般均在500種以上。標(biāo)準(zhǔn)磚的用量占19%，黏土磚占用磚量的30%以上，從而節(jié)省了硅磚，降低了投資，從而減少焦?fàn)t熱修。 　　高向、長(zhǎng)向加熱均勻。由于適當(dāng)提高了磚煤氣道的出口位置，燒焦?fàn)t煤氣時(shí)，提高了火焰高度。在用高爐煤氣加熱時(shí)，因稍擋住廢氣循環(huán)孔，防止了高向的溫度過高，取消邊火道的循環(huán)孔，防止了短路，加大邊斜道口的斷面積，保證了兩端爐頭的供氣量。 　　根據(jù)中國(guó)配煤中氣煤用量較多的特點(diǎn)，加熱水平高度由600mm加大到800mm，降低了爐頂空間溫度，減少了化學(xué)產(chǎn)品的熱解損失。 　　改善了勞動(dòng)環(huán)境。爐頂取消了烘爐水平道，從而降低了爐頂表面溫度，并消除了串漏的可能性，改善了爐頂?shù)牟僮鳁l件。爐底小煙道底部砌有隔熱磚，適當(dāng)降低了地下室兩側(cè)分煙道的標(biāo)高，從而減少散熱，有利通風(fēng)，改善了地下室的操作條件。此外采用焦?fàn)t煤氣下噴，用下噴管中的噴嘴或小孔板來調(diào)節(jié)焦?fàn)t煤氣進(jìn)入量，比水平磚煤氣道式的焦?fàn)t在爐頂更換燒嘴以調(diào)節(jié)火道的焦?fàn)t煤氣量，勞動(dòng)條件好，調(diào)節(jié)方便準(zhǔn)確。 　　爐頭采用直縫結(jié)構(gòu)，能減少爐頭的損壞，采用九孔薄壁式格子磚，蓄熱面積較大，降低廢氣的排出溫度。 　　總之，JN43-58-Ⅱ型焦?fàn)t是中國(guó)設(shè)計(jì)的優(yōu)良爐型之一，具有結(jié)構(gòu)嚴(yán)密、爐頭不易開裂、高向加熱均勻、熱工效率高、磚型少、投資低等優(yōu)點(diǎn)。隨著生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展，JN43-58-Ⅱ型焦?fàn)t必將進(jìn)一步改進(jìn)和提高。

干熄焦設(shè)備系統(tǒng)由紅焦裝入設(shè)備、冷焦排出設(shè)備、氣體循環(huán)設(shè)備、含有干熄焦大砌塊的干熄爐、干熄焦鍋爐等主要設(shè)備以及鍋爐用水凈化設(shè)備、環(huán)境除塵設(shè)備等輔助設(shè)備組成。比較先進(jìn)的干熄焦一般采用“三電一體化”控制系統(tǒng)，即EI系統(tǒng)。 干熄焦紅焦裝入設(shè)備由電機(jī)車、焦罐臺(tái)車、旋轉(zhuǎn)焦罐、APS定位裝置、提升機(jī)、裝入裝置以及各極限感應(yīng)器等設(shè)備組成，起著接焦、送焦及裝焦等作用。 （一）電機(jī)車 電機(jī)車運(yùn)行在焦側(cè)的熄焦軌道上，用于牽引、制動(dòng)焦罐臺(tái)車，控制圓形旋轉(zhuǎn)焦罐的旋轉(zhuǎn)動(dòng)作和完成接送紅焦的任務(wù)。電機(jī)車采用微速手動(dòng)結(jié)合地面檢測(cè)裝置對(duì)位，對(duì)位誤差在±100mm以內(nèi)。經(jīng)APS定位系統(tǒng)夾住對(duì)位后，對(duì)位精度控制在±10mm內(nèi)。 電機(jī)車主要由車體、走行裝置、制動(dòng)裝置、氣路系統(tǒng)、空調(diào)系統(tǒng)及電氣系統(tǒng)組成。 （二）旋轉(zhuǎn)焦罐 干熄焦焦罐早期為方形焦罐。隨著干熄焦大型化的發(fā)展，方形焦罐的缺點(diǎn)日益突出：容積效率低；焦罐重量大；接焦時(shí)由于紅焦在方形焦罐中的分布偏析、溫度不均勻而導(dǎo)致方形焦罐熱應(yīng)力集中和裂紋增加，使方形焦罐框架經(jīng)常裂開。而圓形旋轉(zhuǎn)焦罐既提高了焦罐的容積效率，又降低了應(yīng)力集中，并使料線成流線型。 旋轉(zhuǎn)焦罐由焦罐體、外框架及對(duì)開的底閘門和吊桿等組成。焦罐體是由鋼板、型鋼和鑄造內(nèi)襯板構(gòu)成的圓筒形容器。鋼板與型鋼組成焦罐體的骨架，一塊塊的襯板就卡掛在骨架上。襯板與骨架之間隔以陶瓷纖維墊，防止骨架過熱燒壞。外框架兩側(cè)設(shè)有中間導(dǎo)輥與側(cè)導(dǎo)輥，供升降導(dǎo)向，吊桿下端為輥輪勾頭。焦罐上部設(shè)有用鋼管制成的圓環(huán)，與焦罐蓋相配合以減少罐頂散熱。焦罐底部設(shè)柔性唇形遮擋罩，以保持焦罐底部與干熄爐頂裝入裝置緊密貼合，防止裝焦時(shí)粉塵外逸。 （三）焦罐臺(tái)車 焦罐臺(tái)車由電機(jī)車牽引沿熄焦軌道運(yùn)行，往返于含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t與提升井架之間運(yùn)輸焦罐。 焦罐臺(tái)車由車本體、車輪組、轉(zhuǎn)盤、焦罐旋轉(zhuǎn)傳動(dòng)裝置、走行制動(dòng)器和焦罐導(dǎo)向架等組成。還帶有車輪制動(dòng)用壓縮空氣及電纜管。走行車輪共4組8個(gè)。轉(zhuǎn)盤上設(shè)有4個(gè)緩沖座，以減輕罐體下落過程中對(duì)轉(zhuǎn)盤的沖擊。另設(shè)2個(gè)楔形定位凸臺(tái)，與底閘門底的2個(gè)半圓形洼槽相配，以使罐體與凸臺(tái)精確定位。焦罐臺(tái)車的制動(dòng)由氣缸驅(qū)動(dòng)，壓縮空氣由電機(jī)車引入。 焦罐臺(tái)車用于承載輸送焦罐，并在電機(jī)車的控制下驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)焦罐旋轉(zhuǎn)接焦。旋轉(zhuǎn)電機(jī)通過減速機(jī)驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)動(dòng)架旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)動(dòng)架帶著轉(zhuǎn)盤旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)盤由輥輪支撐，轉(zhuǎn)速為變頻調(diào)節(jié)。為保證焦罐吊桿與焦罐底閘門之間的順利復(fù)位，要求轉(zhuǎn)盤旋轉(zhuǎn)后的停止位置為其起始位置。為接焦時(shí)與攔焦車有效對(duì)位，設(shè)有檢測(cè)器用來與攔焦車對(duì)位。 （四）APS對(duì)位裝置 為確保焦罐車在提升機(jī)井架下的準(zhǔn)確對(duì)位及操作安全，在提升機(jī)井架下的熄焦軌道外側(cè)設(shè)置了一套液壓強(qiáng)制驅(qū)動(dòng)的APS自動(dòng)對(duì)位裝置，主要由液壓站及液壓缸組成。 APS裝置主要由油泵、油缸、油冷卻器、加熱器、極限開關(guān)、閥類及配管等組成。焦罐臺(tái)車位置檢測(cè)器保證焦罐臺(tái)車對(duì)位精度控制在±100mm內(nèi)，經(jīng)APS對(duì)位裝置夾緊對(duì)位精度可達(dá)±10mm，滿足提升機(jī)升降對(duì)位要求。 （五）提升機(jī) 提升機(jī)運(yùn)行于提升井架和干熄爐頂軌道上，將裝滿紅焦的焦罐提升并橫移至干熄爐爐頂，與裝入裝置相配合，將紅焦裝入干熄爐內(nèi)。裝完紅焦后又將空罐經(jīng)提升、走行和下降落座在焦罐臺(tái)車上。提升機(jī)由PLC與其他設(shè)備聯(lián)動(dòng)，機(jī)上無人操作，采用變頻調(diào)速運(yùn)行。 提升機(jī)由提升裝置、走行裝置、潤(rùn)滑裝置、吊具、焦罐蓋、機(jī)械室及各限位檢測(cè)裝置等組成。 （六）裝入裝置 裝入裝置位于含有干熄焦大砌塊的干熄爐的頂部，與提升機(jī)配合將焦罐中的紅焦裝入干熄爐。裝入裝置主要由料斗、臺(tái)車、爐蓋、驅(qū)動(dòng)裝置、集塵管道等部分組成。由裝入電動(dòng)缸通過驅(qū)動(dòng)裝置牽引設(shè)置在臺(tái)車上的爐蓋和料斗沿軌道行走，順序完成打開爐蓋，將料斗對(duì)準(zhǔn)于干熄爐口；或?qū)⒘隙芬崎_干熄爐口，關(guān)閉爐蓋的動(dòng)作。

　　干熄焦正常生產(chǎn)情況下的操作包括含有干熄焦大砌塊的干熄爐的裝焦及排焦、鍋爐的給水、蒸汽的產(chǎn)生以及系統(tǒng)內(nèi)各點(diǎn)溫度、壓力和流量的調(diào)節(jié)控制等方面的內(nèi)容。含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t的干熄焦系統(tǒng)除計(jì)劃的年修及定期檢修外，應(yīng)盡可能連續(xù)穩(wěn)定生產(chǎn)，保證產(chǎn)生壓力和溫度穩(wěn)定的蒸汽用于發(fā)電，或經(jīng)減溫減壓后并網(wǎng)使用。 正常情況下，干熄焦的運(yùn)行計(jì)劃應(yīng)按焦?fàn)t的操作情況來決定。但當(dāng)干熄焦系統(tǒng)有計(jì)劃的檢修以及故障狀態(tài)時(shí)，其運(yùn)行計(jì)劃應(yīng)按干熄焦設(shè)備的狀況以及干熄焦工藝的要求來決定。 根據(jù)含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t的周轉(zhuǎn)時(shí)間及焦?fàn)t機(jī)械的狀況編制焦?fàn)t的生產(chǎn)計(jì)劃，按此計(jì)劃可算出焦?fàn)t生產(chǎn)的紅焦量，并根據(jù)干熄焦系統(tǒng)設(shè)備狀況及工藝要求決定干熄的焦炭量。根據(jù)準(zhǔn)備裝入干熄爐的紅焦量設(shè)定干熄爐的排焦量，即焦炭處理量。干熄爐紅焦裝入可以不強(qiáng)求均勻，但排焦量應(yīng)盡量保持連續(xù)穩(wěn)定，這一點(diǎn)可由干熄爐預(yù)存段的容積來進(jìn)行調(diào)節(jié)。同時(shí)根據(jù)排焦量的大小，計(jì)算出將排出焦炭冷卻到規(guī)定溫度所需要的循環(huán)冷卻風(fēng)量。 排焦溫度及鍋爐入口溫度應(yīng)控制在設(shè)計(jì)允許值以下，而且應(yīng)盡量控制穩(wěn)定。 循環(huán)氣體中可燃成分的濃度應(yīng)控制在規(guī)定的范圍，要求以H2<3%和CO<6%為控制目標(biāo)。

　　7.63m焦?fàn)t的加熱系統(tǒng)分為獨(dú)立的加熱單元，每個(gè)加熱單元包括兩個(gè)加熱火道（即雙聯(lián)火道），由混合煤氣、燃燒空氣和廢氣相關(guān)的蓄熱室單元組合而成，在調(diào)節(jié)分配到每個(gè)燃燒室的氣流量、調(diào)節(jié)分配到單個(gè)燃燒室每一組雙聯(lián)火道的氣流量和調(diào)節(jié)分配到燃燒室高向的氣流量等方面均比較容易，同時(shí)便于獨(dú)立調(diào)節(jié)。 　?。ㄒ唬┙?fàn)t煤氣加熱 用焦?fàn)t煤氣加熱時(shí)，所需總煤氣量用焦?fàn)t煤氣主管上的壓力調(diào)節(jié)翻板自動(dòng)調(diào)節(jié)。單個(gè)燃燒室的煤氣流量可通過孔板調(diào)節(jié)。 在焦?fàn)t自動(dòng)加熱模式下，總煤氣量先換算到標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)，根據(jù)加熱煤氣的標(biāo)準(zhǔn)發(fā)熱值，得到煤氣總熱值。在一個(gè)換向期間內(nèi)，煤氣總熱值通過時(shí)間積分，當(dāng)積分量達(dá)到預(yù)先設(shè)定值時(shí)，交換考克關(guān)閉，加熱停止。停止加熱時(shí)間為換向時(shí)間( 20min)減去燃燒時(shí)間、翻板動(dòng)作時(shí)間和除炭時(shí)間后得到的。交換期間，煤氣壓力調(diào)節(jié)翻板將停在燃燒階段中止前的最后位置。 煤氣壓力在現(xiàn)場(chǎng)可顯示，在控制室顯示并記錄。壓力調(diào)節(jié)翻板的位置在控制室全程顯示。如果調(diào)節(jié)失控，翻板可通過現(xiàn)場(chǎng)一個(gè)手動(dòng)裝置重新調(diào)節(jié)。 當(dāng)焦?fàn)t煤氣主管壓力不足時(shí)，該系統(tǒng)將采取以下方式處理：當(dāng)煤氣主管壓力低于第一個(gè)設(shè)定值時(shí)，缺煤氣的報(bào)警裝置將報(bào)警。低于第二個(gè)設(shè)定值時(shí)，換向單元通過一個(gè)壓力繼電器關(guān)閉供入焦?fàn)t的煤氣考克。如果壓力繼續(xù)下降低于另一個(gè)壓力繼電器的設(shè)定值，壓力調(diào)節(jié)翻板將快速關(guān)閉，并同時(shí)向管道內(nèi)通入惰性氣體（氮?dú)猓乐箟毫^續(xù)下降。．當(dāng)加熱煤氣恢復(fù)正常時(shí)，警報(bào)解除，恢復(fù)正常的交換。從而減少焦?fàn)t在線維護(hù) （二）混合煤氣加熱 混合煤氣的調(diào)節(jié)控制方式和焦?fàn)t煤氣基本一樣，所不同的是焦?fàn)t煤氣主管在焦?fàn)t地下室機(jī)側(cè)，預(yù)熱后，焦?fàn)t煤氣通過下噴管供入焦?fàn)t；混合煤氣主管在焦?fàn)t焦側(cè)，高爐煤氣與焦?fàn)t煤氣按一定比例混合后經(jīng)廢氣盤供入焦?fàn)t。 （三）交換裝置 交換裝置采用電液驅(qū)動(dòng)。交換裝置包括兩個(gè)液壓泵組，一開一備，配備一個(gè)電機(jī)驅(qū)動(dòng)和一個(gè)壓縮空氣驅(qū)動(dòng)泵，一個(gè)液壓油箱，一個(gè)蓄能器，該蓄能器可以在出現(xiàn)電源故障時(shí)保證3次換向。從而減少焦?fàn)t在線維護(hù) 交換裝置配備有兩套交換程序，從焦?fàn)t煤氣變混合煤氣或從混合煤氣變焦?fàn)t煤氣可以在控制室自動(dòng)完成。 當(dāng)交換出故障時(shí)，該裝置會(huì)聲光報(bào)警。同時(shí)，交換機(jī)將自動(dòng)將所有的煤氣閥關(guān)閉。即使液壓組的電力出現(xiàn)問題，借助蓄能器，也可以達(dá)到安全位置。 每座焦?fàn)t均有一個(gè)集中潤(rùn)滑系統(tǒng)用來自動(dòng)潤(rùn)滑焦?fàn)t煤氣和混合煤氣的交換閥。事先設(shè)定的自動(dòng)潤(rùn)滑間隔可以確?？伎瞬宦獠⒉僮髯匀?。由于兩種閥門對(duì)油脂的要求完全不同，這個(gè)系統(tǒng)設(shè)計(jì)成雙線系統(tǒng)，一個(gè)用于焦?fàn)t煤氣，一個(gè)用于混合煤氣。 （四）廢氣系統(tǒng) 焦?fàn)t產(chǎn)生的廢氣由小煙道收集，通過設(shè)置在焦側(cè)的廢氣盤導(dǎo)出，然后進(jìn)入位于焦?fàn)t地下室的廢氣集中煙道，通過總煙道和煙囪將廢氣排人大氣。 為了控制焦?fàn)t的煉焦耗熱量，焦?fàn)t加熱系統(tǒng)事先計(jì)算出一個(gè)理論空氣過剩系數(shù)，換算為理論氧含量，通過與實(shí)際測(cè)定的廢氣氧含量比較，用吸力翻板調(diào)節(jié)，保證廢氣中的氧含量控制在設(shè)定含氧范圍內(nèi)，這對(duì)減少NOx的排放也有積極作用。 煙囪吸力通過吸力翻板自動(dòng)調(diào)節(jié)，一旦翻板電液驅(qū)動(dòng)失靈，翻板將會(huì)停止在原來位置，這時(shí)可在現(xiàn)場(chǎng)用一個(gè)手動(dòng)裝置來重新調(diào)節(jié)。如果煙囪吸力降低到設(shè)計(jì)值以下，控制系統(tǒng)中斷加熱過程。從而減少焦?fàn)t在線維護(hù) 在煙囪入口處，安裝有一個(gè)閘板，可在烘爐和一些特殊情況下使用。該閘板用一個(gè)電動(dòng)卷揚(yáng)分5點(diǎn)調(diào)節(jié)，即全關(guān)、25%、50%、75%、全開。

　　烘爐內(nèi)溫度的測(cè)量和控制非常重要。傳統(tǒng)的溫度測(cè)量方法是在烘爐的早期階段通過玻璃溫度計(jì)測(cè)量，并在溫度測(cè)量的中間（在400℃的溫度之后）通過熱電偶測(cè)量，并且通過光學(xué)高溫計(jì)在溫度為800℃.20世紀(jì)末鞍山焦化耐火設(shè)計(jì)研究院開發(fā)了一種焦?fàn)t自動(dòng)溫度檢測(cè)系統(tǒng)，降低了爐子的勞動(dòng)強(qiáng)度，提高了爐溫控制精度。從而減少了焦?fàn)t的在線維護(hù)。 　　1.傳統(tǒng)烘爐溫度測(cè)量方法 　　傳統(tǒng)的烘爐溫度測(cè)量方法是在20世紀(jì)90年代中期之前采用的烘爐溫度測(cè)量方法。 　　使用水銀溫度計(jì)測(cè)量溫度時(shí)爐溫低于400°C，當(dāng)使用0~360°C的水銀溫度計(jì)時(shí)，爐溫低于250°C，當(dāng)爐溫為250~400°C時(shí)，使用0~500°C的水銀溫度計(jì)進(jìn)行溫度測(cè)量。當(dāng)爐溫為400-800℃時(shí)，使用K型熱電偶?毫伏溫度計(jì)或電子電位計(jì)進(jìn)行溫度測(cè)量。當(dāng)爐溫高于800℃時(shí)，通過光學(xué)高溫計(jì)測(cè)量溫度。 　　2.熱電偶溫度測(cè)量 　　數(shù)字顯示溫度計(jì)的應(yīng)用為低溫階段的熱電偶測(cè)量創(chuàng)造了條件。用玻璃溫度計(jì)測(cè)量溫度很容易損壞?溫度測(cè)量誤差大?勞動(dòng)強(qiáng)度等缺點(diǎn)。 　　在爐溫為800℃之前用熱電偶測(cè)量溫度后，克服了用玻璃溫度計(jì)測(cè)量溫度的明顯缺點(diǎn)，提高了烘爐的溫度控制效果。但是，通過手動(dòng)測(cè)溫，在溫度測(cè)量點(diǎn)數(shù)量較多的情況下，溫度測(cè)量周期過長(zhǎng)的問題無法解決，因?yàn)樗梢栽?小時(shí)內(nèi)測(cè)量一次，而且問題在于溫度測(cè)量點(diǎn)不同步無法解決。實(shí)踐證明，在使用熱電偶和數(shù)值溫度計(jì)后，烤箱的溫度控制效果得到了改善，但目標(biāo)還沒有完全實(shí)現(xiàn)，因此需要一種更有效的溫度測(cè)量方法。從而減少了焦?fàn)t的在線維護(hù)。 　　3.自動(dòng)烘爐溫度檢測(cè)系統(tǒng) 　　熱電偶溫度測(cè)量的使用為使用烤箱溫度自動(dòng)檢測(cè)系統(tǒng)創(chuàng)造了條件。使用計(jì)算機(jī)?熱電偶信號(hào)采集器和熱電偶設(shè)備自動(dòng)采集爐溫點(diǎn)溫度，具有高精度的短采集周期?并可實(shí)現(xiàn)對(duì)計(jì)算機(jī)?智能管理智能分析?顯示溫度曲線等功能。從而減少了焦?fàn)t的在線維護(hù)。

　　焦?fàn)t爐頂區(qū)的污染是由裝煤車給炭化室裝煤時(shí)的煙塵逸散和上升管及裝煤孔關(guān)閉不嚴(yán)產(chǎn)生的。 為了控制炭化室裝煤時(shí)煙氣逸散，采用蒸汽噴射或氨水噴射。通過與現(xiàn)代裝煤車上裝置的文丘里濕式洗滌器的除塵裝置配合，就能將爐頂區(qū)的煙塵污染控制到所要求的最低值。裝煤車煤斗放煤口應(yīng)有效地防止從炭化室裝煤孔冒出的熱煙氣穿透，造成煙氣的逸出，從而需要焦?fàn)t在線維護(hù)。辦法之一是不讓煤斗中的煤料完全放空，而用煤料本身形成干式密封。就需要在煤斗中有一個(gè)測(cè)量探尺，當(dāng)煤斗中的煤達(dá)到規(guī)定放料線后，切斷煤斗中放出的煤流，為了減少進(jìn)水和排水來密閉接觸點(diǎn)。對(duì)橋管和上升管以及上升管蓋與凹溝接觸點(diǎn)的經(jīng)常清掃也有很大作用。從而減少焦?fàn)t在線維護(hù) 在頂裝煤時(shí)，保證炭化室實(shí)現(xiàn)無煙裝煤是最難的課題。要想無煙裝煤有效進(jìn)行，需要同時(shí)滿足下列條件： (1)蒸汽噴射或氨水噴射要正常作業(yè)； (2)裝煤孔取蓋和關(guān)蓋操作有效； (3)裝煤套筒系統(tǒng)工作正常； (4)準(zhǔn)備裝入炭化室的煤料批量測(cè)定要準(zhǔn)確。 裝煤車是在焦?fàn)t爐頂惡劣條件下進(jìn)行工作的。當(dāng)裝煤車停在打開的裝煤孔上面時(shí)，某些部件一旦工作有誤，就會(huì)造成設(shè)備的損壞，嚴(yán)重時(shí)甚至燒壞整個(gè)設(shè)備。從而需要焦?fàn)t在線維護(hù)。 裝煤車除塵裝置結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度與炭化室裝煤孔的數(shù)量也有關(guān)系，炭化室一般有3～5個(gè)裝煤孔。 在大多數(shù)除塵裝置中，操作程序都與爐頂消煙車相似。在裝煤車上設(shè)置除塵裝置，裝煤時(shí)的煙氣在洗滌器前燃燒，新式裝煤車有互不相干的單獨(dú)抽煙系統(tǒng)和洗滌器以及干式或濕式除塵器。煉焦廠的煙塵控制效率達(dá)到75%以后，每提高1%都很困難，并且需要花費(fèi)很多投資，譬如，把效率提高到85%，按1t焦炭計(jì)的投資額估計(jì)要增加2倍，因此就產(chǎn)生了許多安裝在裝煤車上的煙氣除塵、焚燒（電打火或丙烷火焰焚燒）和洗滌（文丘里、Krupp-Ardelt，Theisen，CEAG洗滌器）系統(tǒng)。 在用裝煤車預(yù)熱煤料時(shí)的環(huán)境保護(hù)是個(gè)特殊問題，美國(guó)費(fèi)爾菲爾德煉焦廠采用德國(guó)公司設(shè)計(jì)制造的裝煤車（也適用于濕煤裝爐）是一種已有實(shí)際應(yīng)用的奇特方案，在建造這種裝煤車的過程中曾利用了包括英國(guó)Brookhause煉焦廠在內(nèi)的一些廠的操作經(jīng)驗(yàn)，它的特點(diǎn)是將炭化室裝煤時(shí)產(chǎn)生的煙氣抽入集氣管內(nèi)。 保持爐頂表面清潔，對(duì)減少焦?fàn)t區(qū)域粉塵，特別是在裝煤車除塵設(shè)備效率不高時(shí)是很有影響的，積存在爐頂?shù)姆蹓m，由于設(shè)備的運(yùn)行以及空氣的劇烈流動(dòng)（爐頂上的溫度高），會(huì)在整個(gè)焦?fàn)t區(qū)域飛揚(yáng)。為防止這一情況發(fā)生，有時(shí)在裝煤車底部安設(shè)輔助的抽吸嘴，將抽進(jìn)來的煙氣進(jìn)行除塵處理，為了保持爐頂?shù)那鍧?，有時(shí)在裝煤車上安裝一套專門的空氣噴嘴，以便吹掃灰塵。

　　烘爐曲線是制定變暖計(jì)劃的主要依據(jù)。為了確定烘爐曲線，有三個(gè)技術(shù)數(shù)據(jù)，一個(gè)是煉焦?fàn)t相關(guān)部件的硅磚線膨脹數(shù)據(jù);另一個(gè)是焦?fàn)t高溫范圍的升溫比;第三是確定干燥期和每日最大膨脹率。 　　1.選擇磚樣以測(cè)量磚樣的膨脹率 　　在煉焦?fàn)t的每個(gè)部分中選擇代表磚號(hào)作為樣品。應(yīng)在燃料室、斜道、蓄熱室的三個(gè)部分中選擇兩組磚。一組用于確定線性膨脹率，另一組用于保留。 　　2.確定煉焦?fàn)t上方和下方每個(gè)溫度區(qū)的溫升比 　　在測(cè)量三個(gè)部分中樣品磚的膨脹率之前，應(yīng)根據(jù)生產(chǎn)時(shí)焦?fàn)t的實(shí)際溫度條件確定部件中樣品磚的溫升范圍。燃燒室：20-800，再生器：20~700，小煙道：20~400 　　從上面可以看出，由于焦?fàn)t加熱時(shí)高溫溫度分布的不同，不同部分的硅磚會(huì)在高溫方向上產(chǎn)生不同的膨脹量和膨脹速度。為了避免由于膨脹量和膨脹速度的差異導(dǎo)致砌體相互拉開的風(fēng)險(xiǎn)，從而降低煉焦?fàn)t熱修，在一定的溫度比下進(jìn)行升溫操作在焦?fàn)t的每個(gè)部分高方向。實(shí)踐表明，在烘爐初期要求蓄熱室溫度為燃燒室溫度的95%，，但在烘爐末期要求蓄熱室溫度為燃燒室溫度的85%。 　　3.確定干燥時(shí)間和最大每日膨脹率 　　焦?fàn)t烘箱通常分為三個(gè)階段，100℃前的干燥階段，100-600℃前的低溫階段和600℃后的高溫階段。在第一階段確定合理的干燥時(shí)間是提高烤箱質(zhì)量的第一步，從而減少焦?fàn)t熱修。 　　干燥的目的是消除焦?fàn)t砌體中含有的水分。在去除水分的過程中，如果排出速度更快，灰色接頭的完整性將受到影響。不僅如此，由于溫度上升較快，焦?fàn)t上下部之間的溫差過大，當(dāng)上部飽和熱氣流入下部時(shí)，溫度很可能下降到露水點(diǎn)，并且水分沉淀，這不僅影響控制較低的溫度，而且還損壞焦?fàn)t下部的磚石，使焦?fàn)t熱修復(fù)干燥期應(yīng)根據(jù)管理焦?fàn)t磚和當(dāng)?shù)氐臍夂驐l件，一般確定為8至12天。 　　在烘箱過程中，隨著爐溫升高，由于硅磚晶形的變化，焦?fàn)t砌體膨脹產(chǎn)生一定的應(yīng)力。特別是當(dāng)溫差大時(shí)，由不均勻膨脹引起的應(yīng)力可能達(dá)到破壞砌體的程度。根據(jù)硅磚的線性膨脹特性，當(dāng)溫度達(dá)到117°C? 163°C? 200°C? 275°C時(shí)，硅磚的體積發(fā)生劇烈變化，特別是在300°C之前，體積變化也是非常激烈。因此，在300℃之前經(jīng)常使用小的膨脹比，并且在300℃之后，體積變化相對(duì)平坦，因此可以使用大的每日膨脹比。根據(jù)烘焙的經(jīng)驗(yàn)，每日最大膨脹率為0. 035％?0.05％是安全的。因此，烘焙天數(shù)通常為60至80天。 　　4.烘焙曲線配方 　　根據(jù)選擇干燥時(shí)間和最大每日膨脹率的上述原則配制烘箱曲線。 300℃前的最大日膨脹率為0.035％，300℃后的最大日膨脹率為0.04％。

　　烘爐曲線是制定變暖計(jì)劃的主要依據(jù)。為了確定烘爐曲線，有三個(gè)技術(shù)數(shù)據(jù)，一個(gè)是煉焦?fàn)t相關(guān)部件的硅磚線膨脹數(shù)據(jù);另一個(gè)是焦?fàn)t高溫范圍的升溫比;第三是確定干燥期和每日最大膨脹率。 　　1.選擇磚樣以測(cè)量磚樣的膨脹率 　　在煉焦?fàn)t的每個(gè)部分中選擇代表磚號(hào)作為樣品。應(yīng)在燃料室、斜道、蓄熱室的三個(gè)部分中選擇兩組磚。一組用于確定線性膨脹率，另一組用于保留。 　　2.確定煉焦?fàn)t上方和下方每個(gè)溫度區(qū)的溫升比 　　由于該焦?fàn)t結(jié)構(gòu)復(fù)雜，磚型較多，而且整個(gè)爐體較高，普通烘爐方法難度較大，因此采用特殊的烘爐手段，使烘爐順利進(jìn)行，從而減少焦?fàn)t熱修。 　　常規(guī)烘爐方法是采用先烘煙囪，使煙囪產(chǎn)生足夠吸力后，再烘焦?fàn)t爐體。 　　 由于該焦?fàn)t炭化室高度較高，僅靠煙囪吸力，不能保證焦?fàn)t爐體能均勻受熱。特別是在烘爐初期，由于煙囪吸力小，熱量太少，常造成焦?fàn)t下部出現(xiàn)凝結(jié)水，損壞爐體。從而需要焦?fàn)t熱修。 　　為了避免上述問題，該焦?fàn)t采用了更為可靠的方法，設(shè)計(jì)了專用的烘爐設(shè)備。 　　該烘爐設(shè)備工作原理：將烘爐用的加熱煤氣和空氣，根據(jù)需要混合燃燒后，用鼓風(fēng)機(jī)將燃燒產(chǎn)生的熱廢氣，鼓入焦?fàn)t炭化室，由于煤氣和空氣流量可以自動(dòng)控制，使產(chǎn)生的廢氣溫度處于受控狀態(tài)，從而可以有效保證升溫曲線。該設(shè)備主要包括加熱管、燒嘴、鼓風(fēng)機(jī)和自動(dòng)控制系統(tǒng)。為了保證足夠的熱廢氣量，每個(gè)炭化室均配兩個(gè)烘爐裝置，機(jī)焦側(cè)各一個(gè)，由于邊爐散熱較快，因此機(jī)焦側(cè)各兩個(gè)。 　　該裝置由于煤氣在炭化室外燃燒，而且可以根據(jù)需要調(diào)節(jié)供給燃燒的空氣流量來保證廢氣溫度處于控制范圍內(nèi)，因而不會(huì)對(duì)焦?fàn)t爐墻產(chǎn)生高溫，損壞爐墻。如在烘爐初期，由于爐墻溫度不高，如果突然供入大量高溫廢氣，會(huì)對(duì)爐頭爐墻有不利影響，從而需要焦?fàn)t熱修因此要求加大空氣供入量，使多余的冷空氣降低熱廢氣溫度，而到烘爐末期，太低的廢氣溫度，不僅起不到升溫效果，還會(huì)對(duì)已經(jīng)達(dá)到一定溫度的爐墻起冷卻作用，因此在烘爐末期，該烘爐裝置會(huì)自動(dòng)調(diào)節(jié)煤氣與空氣的配合，使升溫曲線得到保證。 　　正是由于進(jìn)入炭化室的是燃燒后的廢氣，而非火焰，溫度不會(huì)太高，因此烘爐時(shí)，在炭化室內(nèi)不砌火床，省去砌筑和拆除火床的麻煩。 　　由于烘爐用的熱氣體由鼓風(fēng)機(jī)提供動(dòng)力，因此，烘爐時(shí)，直接烘焦?fàn)t本體，而不用專門烘煙囪。烘爐時(shí)，只需將煙囪的閘門打開一點(diǎn)，使烘爐氣體最終導(dǎo)人煙囪排出。廢氣從煙囪排出，實(shí)際上是在烘焦?fàn)t本體的同時(shí)，也同時(shí)烘煙囪。 　　烘爐時(shí)熱廢氣的流向是：爐門→炭化室→烘爐孔→立火道→斜道→蓄熱室→小煙道→集中煙道→總煙道→煙囪 　　整個(gè)烘爐過程全部由PLC自動(dòng)控制。烘爐溫度由熱電偶測(cè)出，將溫度信號(hào)傳給控制PLC，PLC根據(jù)預(yù)先制定的烘爐升溫曲線，調(diào)節(jié)各炭化室的烘爐設(shè)備加熱煤氣和空氣流量，使溫度完全符合烘爐升溫曲線。

　　煉焦?fàn)t因某種原因短時(shí)間內(nèi)不能生產(chǎn)，如用煤供應(yīng)不足、配煤不均、焦炭外運(yùn)暫時(shí)造成困難及對(duì)生產(chǎn)焦?fàn)t的設(shè)備做較小的生產(chǎn)檢修等情況，一般均采用延長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間的辦法來進(jìn)行。 　　一般大型焦?fàn)t的結(jié)焦時(shí)間大于20～22h時(shí)進(jìn)行的低負(fù)荷的生產(chǎn)，稱為在延長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間狀態(tài)下的生產(chǎn)。隨著結(jié)焦時(shí)間的延長(zhǎng)，焦炭成熟后停留在炭化室中的時(shí)間將延長(zhǎng)，此時(shí)煤氣發(fā)生量減少，焦?fàn)t所規(guī)定的爐溫將隨之降低。但爐溫的降低有一定的限度，一般大型硅磚焦?fàn)t火道的平均溫度不應(yīng)低于1200℃，以保持爐頭溫度，防止?fàn)t頭溫度低于700℃引起體積劇變而開裂。從而減少焦?fàn)t熱修。對(duì)于中小型焦?fàn)t（硅磚），如平均寬度為300mm的焦?fàn)t，火道溫度不低于1100℃，這時(shí)的結(jié)焦時(shí)間約為14h。結(jié)焦時(shí)間繼續(xù)延長(zhǎng)，爐溫不能再下降。焦炭在炭化室內(nèi)成熟后要停留相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間才被推出，這種情況下的低負(fù)荷生產(chǎn)屬于延長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間下的生產(chǎn)。 　　(1)結(jié)焦時(shí)間延長(zhǎng)的幅度。延長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間，煤氣發(fā)生量減少。若焦?fàn)t由外界供給煤氣加熱，延長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間的幅度可認(rèn)為不受限制。若由自身供給煤氣時(shí)，則由于焦?fàn)t散熱量增加，耗熱量也增加，以本爐逐漸減少的煤氣量滿足耗熱量的增加，那么結(jié)焦時(shí)間延長(zhǎng)的幅度就要受到限制。此種情況不僅受到爐溫的限制，還受到砌體材質(zhì)、焦?fàn)t狀況等因素的影響。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，在爐體狀況良好的情況下，大型硅磚焦?fàn)t的生產(chǎn)能力可以降到生產(chǎn)能力的15%，中小型焦?fàn)t降到20%。大型焦?fàn)t最長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間為100h，中小型焦?fàn)t約為60～80h。 　　在有計(jì)劃延長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間時(shí)，為保證操作穩(wěn)定、爐溫均勻和爐體維護(hù)，應(yīng)控制延長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間的幅度。 　　(2)爐溫的調(diào)節(jié)。結(jié)焦時(shí)間延長(zhǎng)后，由于炭化室墻蓄積熱量的逐漸減少，焦?fàn)t總供熱強(qiáng)度將逐漸降低。結(jié)焦時(shí)間延長(zhǎng)，使直行溫度波動(dòng)較大，再加上爐體表面散熱相對(duì)加大，邊火道墻面及蓄熱室封墻裂紋增多而易漏入空氣，煤氣壓力降低，上升氣流蓄熱室頂部吸力提高等因素，使邊火道溫度降低，中部火道溫度升高，橫排溫度曲線變成“饅頭”形狀，即兩頭低中間高。有廢氣循環(huán)的焦?fàn)t還容易出現(xiàn)短路而燒壞爐體。所以用高爐煤氣加熱的焦?fàn)t，當(dāng)溫度控制發(fā)生困難時(shí)，為使火道溫度最低不低于950～1000℃，可改用焦?fàn)t煤氣加熱，也可間斷加熱控制爐溫，或去掉邊火道的調(diào)節(jié)磚，集中力量提高邊火道溫度。 　　如果用焦?fàn)t煤氣加熱時(shí)，應(yīng)更換爐組沿長(zhǎng)向各煤氣分管的孔板，降低上升氣流蓄熱室吸力，勤測(cè)勤調(diào)直行溫度，防止低溫、低壓和焦炭過火。對(duì)下噴式焦?fàn)t，要往中部火道下噴直管中加鐵絲或更換小孔板，也可增加火道噴嘴直徑來增加邊火道煤氣的相對(duì)流量。此時(shí)機(jī)側(cè)、焦側(cè)標(biāo)準(zhǔn)溫差可適當(dāng)減小。對(duì)側(cè)入式焦?fàn)t，可在2～3火道之間加放擋磚，采用間接加熱的方法。 　　總之，邊火道溫度應(yīng)不低于950℃，標(biāo)準(zhǔn)火道溫度應(yīng)不低于1160℃。 　　(3)壓力的調(diào)節(jié)。焦?fàn)t延長(zhǎng)結(jié)焦時(shí)間后，焦?fàn)t加熱用煤氣量減少，為保證煤氣主管壓力不小于500Pa，應(yīng)適當(dāng)減小煤氣支管孔板的直徑。從而減少焦?fàn)t熱修。 　　集氣管壓力應(yīng)控制在比正常生產(chǎn)時(shí)大10～20Pa，防止炭化室負(fù)壓操作。操作時(shí)，可采取以下措施：當(dāng)荒煤氣量太小時(shí)，要降低吸氣管的吸力，使集氣管壓力穩(wěn)定；可關(guān)小氨水流量，避免集氣管溫度急劇下降；將橋管處的水封翻板關(guān)小；將集氣管中通人焦?fàn)t煤氣和惰性氣體或水蒸氣以保壓。以上方法可根據(jù)需要配合使用，使用時(shí)應(yīng)同時(shí)將回收車間的鼓風(fēng)、冷凝系統(tǒng)做相應(yīng)的調(diào)整操作，以保持集氣管壓力穩(wěn)定。從而減少焦?fàn)t熱修。 　　(4)爐體密封以及維護(hù)。結(jié)焦時(shí)間延長(zhǎng)使?fàn)t溫及炭化室的壓力波動(dòng)較大，容易引起爐磚收縮開裂，造成爐體串漏。所以要加強(qiáng)對(duì)蓄熱室封墻、測(cè)壓孔、交換開閉器、雙叉（或單叉）連接口的密閉，要對(duì)爐體噴補(bǔ)、灌漿和密封，加強(qiáng)爐門口、裝煤孔、上升管蓋等部位的密閉，即這些部位應(yīng)用煤泥封閉，防止串漏，尤其是結(jié)焦末期的串漏。由于溫度下降，爐體有所收縮，大小彈簧噸位發(fā)生變化，因此要及時(shí)調(diào)整彈簧的噸位，應(yīng)與正常生產(chǎn)時(shí)相一致。為保護(hù)爐體，還應(yīng)加強(qiáng)鐵件的管理，且出爐操作時(shí)間要短，一般不超過7～8 min。

　　(1)上升管噴射。這是連通集氣管的方法，裝煤時(shí)炭化室壓力可增至400Pa，使煤氣和粉塵從裝煤車下煤套筒不嚴(yán)處冒出，并易著火。采用上升管噴射，使上升管根部形成一定的負(fù)壓，可以減少煙塵噴出。噴射介質(zhì)有水蒸氣(壓力應(yīng)不低于0. 8MPa)和高壓氨水(1.8～2. 5MPa)。 　　用水蒸氣噴射時(shí)，蒸汽耗量大，閥門處的漏失也多，且因噴射蒸汽冷凝增加了氨水量，也會(huì)使集氣管溫度升高，此外，由于炭化室吸入了一定量的空氣和廢氣，使焦?fàn)t煤氣中NO提高。當(dāng)蒸汽壓力不足時(shí)效果不佳，一般用0.7～0.9MPa的蒸汽噴射時(shí)，上升管根部的負(fù)壓僅為100～200Pa。 　　由于水蒸氣噴射具有上述缺點(diǎn)，現(xiàn)多用高壓氨水噴射代替蒸汽噴射。利用高壓氨水噴射，可使上升管根部產(chǎn)生約400Pa的負(fù)壓，與蒸汽噴射相比減少了荒煤氣中的水蒸氣量和冷凝液量，減少了荒煤氣帶入煤氣初冷器的總熱量，還可減少噴嘴清掃的工作量，因此得到廣泛推廣。 　　但要防止負(fù)壓太大，以免使煤粉進(jìn)入集氣管，引起管道堵塞，焦油氨水分離不好和降低焦油質(zhì)量。中國(guó)大多數(shù)焦化廠均已成功使用高壓氨水噴射無煙裝煤系統(tǒng)，使用效果良好，從而減少焦?fàn)t熱修。 　　在使用高壓氨水噴射無煙裝煤時(shí)，應(yīng)考慮如下幾個(gè)方面的問題。 　　①使用結(jié)構(gòu)合理的噴嘴，設(shè)計(jì)時(shí)要使噴嘴的噴灑角度與橋管的結(jié)構(gòu)形式相適應(yīng)，嚴(yán)禁氨水噴射到管壁及水封盤上。 　　②宜采用高低壓氨水合用的噴嘴，避免高壓氨水噴嘴噴頭內(nèi)表面掛料堵塞。 　?、圻x擇合適的氨水噴射壓力，保證上升管和爐頂空間產(chǎn)生較大的吸力。 　　④小爐門和爐蓋盡可能嚴(yán)密。 　　⑤在考慮到上述幾方面后，為達(dá)到比較好的無煙裝煤效果，高壓氨水噴射與雙集氣管、裝煤車順序裝煤三結(jié)合是簡(jiǎn)單可行的方法。 　?、拊谑褂酶邏喊彼畤娚錈o煙裝煤的同時(shí)，應(yīng)解決粉塵堵塞管道和機(jī)械化焦油氨水澄清槽的問題。 　　(2)順序裝煤。順序裝煤不僅有利于平煤操作，而且在利用上升管噴射造成爐頂空間負(fù)壓的同時(shí)，配合順序裝煤可減輕煙塵的逸散。順序裝爐法的原則是，在任何時(shí)間內(nèi)都只允許打開一個(gè)裝煤孔，這樣可以減少焦?fàn)t在裝爐時(shí)所需要的吸力，炭化室內(nèi)的壓力能維持在零或負(fù)壓的狀態(tài)，可以避免爐頂空間堵塞，縮短平煤時(shí)間，因而取得較好效果。尤其是在雙集氣管的焦?fàn)t上采取順序裝爐的方法，將會(huì)產(chǎn)生更好的效果。采用順序裝煤法的最佳裝煤順序是1號(hào)、4號(hào)、2號(hào)、3號(hào)煤斗（四斗煤車）或1號(hào)、3號(hào)、2號(hào)煤斗（三斗煤車），這樣能有足夠的吸力通過上升管把裝爐時(shí)產(chǎn)生的煙氣吸走。 　　在順序裝煤法中，煤車的煤斗容積是不相同時(shí)，例如，1號(hào)、4號(hào)煤斗的容積各為總?cè)莘e的34.5%，2號(hào)斗為11.5%，3號(hào)斗為19. 5%。下煤時(shí)采用螺旋給料機(jī)給料和程序控制裝煤方法，一般裝煤時(shí)間為5～6min（對(duì)6m高的焦?fàn)t而言）。在此基礎(chǔ)上．美國(guó)進(jìn)一步發(fā)展了一種階段裝煤的方法，在這種方法中，煤斗1和煤斗4同時(shí)開始放煤．且同時(shí)放空，然后啟開煤斗2的閘門放煤，只有當(dāng)煤斗2完全放空時(shí)，才放煤斗3的煤，而且在放煤斗3的煤時(shí)必須進(jìn)行平煤。整個(gè)裝煤時(shí)間為3. 2min。由于順序裝煤法能使炭化室保持一定的負(fù)壓，故在裝煤時(shí)．不需放下煤車套筒。此法操作需增加作業(yè)時(shí)間，并使焦油中焦油渣含量增多。 　　(3)連通管。在單集氣管焦?fàn)t上，為減少裝煤時(shí)的煙塵逸散，可采用連通管將位于集氣管另一端的裝爐煙氣由該端裝煤孔或?qū)ＴO(shè)的排煙孔導(dǎo)入相鄰的、處于結(jié)焦后期的炭化室內(nèi)。有的廠將連通管吊在專用的單軌小車上，有的將連通管附設(shè)在煤斗的下煤套筒上：此法的部分含塵裝爐煙氣送入相鄰炭化室后，通過爐頂空間再進(jìn)入集氣管，故進(jìn)入集氣管的粉塵礙以減少，且設(shè)備簡(jiǎn)單，但仍避免不了抽入空氣而增加焦?fàn)t煤氣中的NO含量，而且當(dāng)進(jìn)入的空氣量過多時(shí)，易燒掉爐墻轉(zhuǎn)縫中的石墨而產(chǎn)生竄漏現(xiàn)象。從而需要焦?fàn)t熱修 　　(4)帶強(qiáng)制抽煙和凈化設(shè)備的裝煤車。裝煤時(shí)產(chǎn)生的煙塵經(jīng)煤斗煙罩、煙氣道用抽煙機(jī)全部抽出。為提高集塵效果，避免煙氣中的焦油霧對(duì)洗滌系統(tǒng)操作的影響，煙罩上設(shè)有可調(diào)節(jié)的孔以抽入空氣，并通過點(diǎn)火裝置，將抽入煙氣焚燒，然后經(jīng)洗滌器洗滌、除塵、冷卻、脫水，最后經(jīng)抽煙機(jī)、排氣筒排入大氣。排出洗滌器的含塵水放入泥漿槽，當(dāng)裝煤車開至煤塔下取煤的同時(shí)，將泥漿水排入熄焦水池，并向洗滌器用水箱中裝入凈水。洗滌器的形式有：壓力降較大的文丘里管式、離心捕塵器式、低壓力降的篩板式等。吸氣機(jī)受裝煤車荷載的限制，容量和壓頭均不可能很大，因此煙塵控制的效果受到一定的制約。 　　(5)帶抽煙、焚燒和預(yù)洗滌的裝煤車和地面凈化的聯(lián)合系統(tǒng)。該系統(tǒng)的裝煤車上不設(shè)吸氣機(jī)和排氣筒，故裝煤車負(fù)重大為減輕從而減少焦?fàn)t熱修。裝煤時(shí)，裝煤車上的集塵管道與地面凈化裝置的爐前管道上，對(duì)應(yīng)于裝煤炭化室的閥門聯(lián)通，由地面吸氣機(jī)抽引煙氣。裝煤車上的預(yù)除塵器的作用在于冷卻煙氣和防止粉塵堵塞連接管道。

　　在煉焦?fàn)t的生產(chǎn)中，由于許多因素的變化，直線溫度的穩(wěn)定性波動(dòng)。為了滿足整個(gè)爐子加熱室內(nèi)均勻加熱焦炭的要求，必須及時(shí)測(cè)量和調(diào)整時(shí)間使其平直。溫度符合標(biāo)準(zhǔn)溫度，以生產(chǎn)出優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品。從而減少了焦?fàn)t熱修。 　?。?）煤炭裝載和爐煤水分。碳化室的充煤能力穩(wěn)定，各爐內(nèi)煤的波動(dòng)范圍不大于煤負(fù)荷的±1％。裝入碳化室的煤量不得低于規(guī)定值的99％。如果小于規(guī)定值大于1t，煤應(yīng)加載兩次，否則直線溫度的均勻性和穩(wěn)定性將被破壞，焦炭的質(zhì)量和產(chǎn)量將被破壞。 　　爐煤的水分是否穩(wěn)定對(duì)直線溫度的均勻性和穩(wěn)定性有很大影響。對(duì)于配煤溫度每變化1％，爐溫變化約5-7℃，相當(dāng)于約60kJ/kg干煤消耗量。由焦?fàn)t加熱的氣體量應(yīng)增加或減少約2.5％。蛋糕的成熟度沒有變化。如果爐煤的水分發(fā)生變化，則加熱的調(diào)節(jié)不能跟上，爐溫會(huì)發(fā)生波動(dòng)。自然界的雨水和直接進(jìn)入煤罐的煤炭會(huì)導(dǎo)致煤的水分波動(dòng)，因此應(yīng)采取相應(yīng)的措施來穩(wěn)定已安裝的煤的水分，及時(shí)調(diào)整爐溫，以確保焦餅均勻成熟。 　?。?）加熱氣體的熱值。加熱氣體的加熱值與氣體、溫度、壓力，濕度等的組成有關(guān)。這些因素的不穩(wěn)定性影響氣體熱值的不穩(wěn)定性，并且還導(dǎo)致焦?fàn)t溫度的不穩(wěn)定性。例如，天然氣管道有一條暴露在大氣中的長(zhǎng)管道，受溫度差為、夏季、秋季、冬季，即使在一天之內(nèi)，溫度變化也可達(dá)到5~10°C，很難看到直線溫度保持不變。此外，爐子溫度的影響進(jìn)一步增加了爐子溫度對(duì)?爐子散熱?臺(tái)風(fēng)?大雨的影響。因此，有必要不斷總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，掌握各種大氣變化對(duì)爐溫的規(guī)律，采取相應(yīng)措施，爭(zhēng)取調(diào)節(jié)的主動(dòng)性，使各種因素對(duì)直通溫度的影響最小化，從而減少煉焦?fàn)t熱修。 　　（3）空氣過剩系數(shù)。氣體燃燒總是在一定量的空氣中進(jìn)行。爐子的溫度不僅與氣體量有關(guān)，而且與過量空氣系數(shù)有關(guān)。當(dāng)空氣過剩系數(shù)太小時(shí)，氣體量相對(duì)過多，這部分氣體將不完全燃燒，從而降低了溫度，從而減少了焦?fàn)t熱修。另一方面，當(dāng)空氣過剩系數(shù)太大時(shí)，燃燒通道底部的溫度太高，這導(dǎo)致焦餅的上下之間的溫差增加，這往往導(dǎo)致在焦餅的上部形成焦炭。 　　除了空氣過剩系數(shù)的儀器測(cè)量之外，可以通過觀察火焰的時(shí)間和?粗略地判斷空氣過剩系數(shù)。在生產(chǎn)中，通常更常見的是用肉眼觀察火焰，確定氣體和空氣是否正確匹配，是否存在“短路”，燃燒器是否損壞，噴嘴是否掉落以及磚瓦斯通道是否泄漏等。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，用焦?fàn)t煤氣加熱時(shí)，正常的火焰是米黃色;火焰黑暗，煙霧，空氣少，氣體多，即空氣過剩系數(shù)太小;火焰白色，短而不穩(wěn)定，空氣多，氣少，即空氣過剩系數(shù)過大;火焰相對(duì)明亮，火道溫度高，氣體超過氣體系數(shù)是合適的。 　　另外，空氣過剩系數(shù)也與大氣溫度和風(fēng)向有關(guān)。風(fēng)向和溫度變化對(duì)爐溫穩(wěn)定性的影響相對(duì)容易觀察。隨著大氣密度的變化，爐內(nèi)的熱浮力發(fā)生變化，引起爐內(nèi)燃燒系統(tǒng)的吸入和空氣過剩系數(shù)的變化。例如，如果迎風(fēng)側(cè)的再生器通道中的溫度低，則空氣密度高，并且風(fēng)速大，進(jìn)入爐子的空氣量增加，并且當(dāng)燃燒系統(tǒng)的吸入量改變時(shí)入口開口和分開的煙道的抽吸是恒定的。小，看火洞的壓力增加;在背風(fēng)面是相反的。這導(dǎo)致機(jī)器側(cè)的?焦點(diǎn)側(cè)的溫度波動(dòng)。在冬季和夏季，當(dāng)進(jìn)氣口和分流煙道吸力應(yīng)適當(dāng)調(diào)整時(shí)，它也具有相同的效果。 　　根據(jù)實(shí)際觀察，可以及時(shí)調(diào)節(jié)風(fēng)量和氣量，并且通常同時(shí)進(jìn)行調(diào)節(jié)：如果氣量增加或減少很小，調(diào)節(jié)煙道吸力的方法是用來調(diào)節(jié)風(fēng)量;當(dāng)氣體體積增加或減少時(shí)，煙霧被抽吸。應(yīng)根據(jù)出風(fēng)口的開度將道路的吸力調(diào)節(jié)到空氣過剩系數(shù)的大小。

　　新開工生產(chǎn)的焦?fàn)t由于各處漏氣等原因得不到較好的橫排溫度曲線，只有經(jīng)過噴漿、灌漿、大量漏氣基本消除以及加熱制度穩(wěn)定后，才能進(jìn)行橫排溫度調(diào)節(jié)。從而減少焦?fàn)t熱修。 　　橫排溫度調(diào)節(jié)可分為粗調(diào)和細(xì)調(diào)，調(diào)節(jié)時(shí)間約為半年左右。粗調(diào)主要是調(diào)節(jié)加熱設(shè)備，處理個(gè)別高溫點(diǎn)和低溫點(diǎn)，調(diào)勻蓄熱室頂部吸力，穩(wěn)定加熱制度；細(xì)調(diào)主要通過調(diào)節(jié)煤氣量和空氣量，進(jìn)一步調(diào)整各調(diào)節(jié)裝置，以較少的配比量達(dá)到較高的橫排溫度均勻系數(shù)，調(diào)節(jié)出合理的加熱制度，最終獲得焦餅的均勻成熟，使焦?fàn)t盡快達(dá)到所設(shè)計(jì)的生產(chǎn)能力。 　　焦?fàn)t在投產(chǎn)后的短期內(nèi)，結(jié)焦時(shí)間還未正常，炭化室漏氣的情況仍在繼續(xù)，加熱制度處于不穩(wěn)定狀態(tài)，此時(shí)應(yīng)按輕重緩急對(duì)橫排溫度進(jìn)行初步調(diào)節(jié)，其工作內(nèi)容主要是調(diào)整加熱設(shè)備。調(diào)均蓄熱室頂部吸力，處理個(gè)別高溫點(diǎn)和低溫點(diǎn)，避免燒壞爐體，穩(wěn)定加熱制度，保持正常的焦炭成熟條件，從而減少焦?fàn)t熱修 　　出現(xiàn)高溫點(diǎn)的原因，一般是噴嘴不嚴(yán)、從絲口漏氣或直徑偏大、炭化室局部串漏荒煤氣造成的。應(yīng)采取相應(yīng)措施進(jìn)行處理。但對(duì)炭化室的串漏除加強(qiáng)監(jiān)督外，可酌情換小噴嘴，待炭化室掛結(jié)石墨后，再恢復(fù)正常。 　　出現(xiàn)低溫點(diǎn)的原因一般是噴嘴孔徑偏小、磚煤氣道漏氣或被石墨堵塞、空氣量不足等原因造成的?？上鄳?yīng)采取如換大噴嘴、透掉石墨、往磚煤氣道噴漿、透斜道等辦法解決。 　　出現(xiàn)鋸齒形橫排溫度曲線，可能是單雙號(hào)調(diào)節(jié)旋塞開關(guān)不正或堵塞和兩交換行程不一致所造成的。 　　爐頭溫度偏低多半是蓄熱室封墻、小煙道兩叉部等處不嚴(yán)密，漏入冷空氣所致。 　　細(xì)調(diào)時(shí)，一般先選擇相鄰的5～10排燃燒室進(jìn)行，從調(diào)試中尋找最佳的加熱制度，然后推廣到全爐。細(xì)調(diào)過程中，每次應(yīng)小量調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)后要計(jì)算空氣過剩系數(shù)和橫排溫度均勻系數(shù)以及繪制橫排曲線，檢查燃燒情況，調(diào)整蓄熱室頂部吸力。必要時(shí)還要調(diào)整燒嘴和調(diào)節(jié)磚的排列，最終達(dá)到燃燒室中煤氣量和空氣量均勻分布的目的。從而減少焦?fàn)t熱修。 　　調(diào)節(jié)過程中常見的不正?，F(xiàn)象原因很多：如集氣管壓力升高，可能是炭化室往燃燒室串漏了煤氣；橫排曲線兩頭低中間高，可能是爐頭封墻和蓄熱室封墻不嚴(yán)；若灌漿后增加煤氣量和空氣量溫度仍上不去，可能是磚煤氣道串漏；對(duì)于中小型兩分式焦?fàn)t，有時(shí)出現(xiàn)機(jī)側(cè)、焦側(cè)倒溫差現(xiàn)象，這是由于機(jī)側(cè)、焦側(cè)火道數(shù)相同，上升側(cè)的煤氣燃燒后由于火道高度較低，使其產(chǎn)生的熱量大部分帶到了下降側(cè)，而使機(jī)側(cè)、焦側(cè)溫度同時(shí)增加，當(dāng)焦側(cè)溫度上升時(shí)，燃燒產(chǎn)生的廢氣量多于機(jī)側(cè)溫度上升時(shí)產(chǎn)生的廢氣量，機(jī)側(cè)蓄熱室溫度高，從機(jī)側(cè)預(yù)熱上升的空氣溫度也高，所以提高了機(jī)側(cè)溫度。 　　解決倒溫差現(xiàn)象的辦法是加大機(jī)側(cè)的空氣量，降低空氣預(yù)熱溫度，從而降低機(jī)側(cè)的燃燒溫度，并且產(chǎn)生大量的廢氣量，使帶到焦側(cè)的熱量增多，最終可提高焦側(cè)的溫度。橫排溫度出現(xiàn)高溫點(diǎn)，可能是下噴式焦?fàn)t噴嘴不嚴(yán)，所以應(yīng)更換噴嘴；橫排溫度出現(xiàn)低溫點(diǎn)，或空氣量不足，或煤氣流量受阻減小，解決辦法是檢查噴嘴是否堵塞，磚煤氣道是否漏氣或是否被石墨堵塞。

　　進(jìn)入小爐門的扁煤的高度并不代表碳化室中扁煤的狀態(tài)，而煉焦?fàn)t中扁煤的運(yùn)行對(duì)扁煤的位置影響較大。 　　在進(jìn)入碳化室之后，扁煤桿沿著碳化室的頂部向前延伸到焦點(diǎn)側(cè)。如果沒有下垂現(xiàn)象，這種狀態(tài)下的扁煤棒被認(rèn)為是過去最好的狀態(tài)，生產(chǎn)實(shí)踐證明它不能像普通扁煤那樣起作用。這個(gè)功能不是為了使碳化室頂部的煤材平整，不僅要延長(zhǎng)煤的使用時(shí)間，還要運(yùn)行長(zhǎng)煤鏟，并且經(jīng)常在2到3爐煤之后帶出過多的殘煤。汽車被驅(qū)動(dòng)到單斗提升機(jī)以除去剩余的煤。而且，很容易在煤填充孔之間形成煤凹陷或在焦點(diǎn)側(cè)堵塞煤孔。因此，需要焦?fàn)t熱修。 　　在另一種情況下，在扁煤棒進(jìn)入碳化室后，它開始下垂并插入煤炭材料中，并壓實(shí)煤炭材料，但這不會(huì)起到找平煤炭材料的作用，延遲煤炭時(shí)間，并將帶出了大量的余煤。當(dāng)扁煤桿來回運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，煤層逐漸上升，煤層逐層壓實(shí)，對(duì)焦炭質(zhì)量產(chǎn)生不利影響，甚至可能導(dǎo)致推進(jìn)困難。因此，需要焦?fàn)t熱修。 　　雖然上述兩種扁煤桿在爐內(nèi)不是同一狀態(tài)，但它們的工作效果在裝煤過程中是相似的。扁煤的初始調(diào)試應(yīng)在爐內(nèi)的太平煤棒試驗(yàn)站進(jìn)行。調(diào)整扁煤桿的惰輪和平衡輥的高度，使扁煤桿延伸到焦點(diǎn)側(cè)，更適合在自身重力的作用下產(chǎn)生150-200mm的自由下垂。因?yàn)樗梢砸揽刻蓟抑械拿簛慝@得平衡。當(dāng)扁煤桿在碳化室中來回移動(dòng)時(shí)，隨著煤質(zhì)材料的上升，扁煤桿也上升，不僅可以沿著碳化室的整個(gè)長(zhǎng)度使煤材料變平，而且還可以避免過度壓實(shí)。煤炭材料。從而減少了焦?fàn)t熱修。 　　因此，試驗(yàn)臺(tái)上的扁煤桿支撐輪的高度不應(yīng)與小型爐門的高度相同。由于這種裝置很難檢查扁煤桿的正確狀態(tài)，并且不必?fù)?dān)心支撐輪的高度將低于小爐門的高度。扁煤桿在試驗(yàn)過程中彎曲。在試驗(yàn)站調(diào)整扁煤條時(shí)，應(yīng)在碳化室內(nèi)用煤操作，然后根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整，直至達(dá)到理想狀態(tài)。

　　裝平煤操作雖不是一項(xiàng)復(fù)雜的技術(shù)問題，但操作好壞影響著焦?fàn)t生產(chǎn)的管理、產(chǎn)品質(zhì)量的穩(wěn)定等。 　　(1)裝滿煤。裝滿煤就是合理利用炭化室有效容積，這是裝煤的主要問題。 　　裝煤不滿，爐頂空間就會(huì)增大，空間溫度升高，它不僅降低焦?fàn)t生產(chǎn)能力和化學(xué)產(chǎn)品質(zhì)量，以及爐室內(nèi)石墨增加，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成推焦困難。從而使其需要焦?fàn)t在線維護(hù) 　　當(dāng)然，裝煤太滿也是不允許的，它會(huì)使?fàn)t頂空間過小，影響煤氣流速，使炭化室內(nèi)煤氣壓力增大，而且頂部會(huì)產(chǎn)生焦炭加熱不足。所以應(yīng)在保證每爐最高裝煤量和獲得優(yōu)質(zhì)焦炭及化學(xué)產(chǎn)品的原則下確定平煤桿高度。 　　要裝滿煤必然在平煤時(shí)帶出一部分余煤，這也是裝滿煤的標(biāo)志。但是帶出余煤過多也是不合適的，這樣會(huì)帶來平煤操作時(shí)間延長(zhǎng)等其他問題，所以裝平煤時(shí)應(yīng)注意少帶出余煤。每爐余煤量應(yīng)控制在100kg以內(nèi)。 　　帶出的余煤因受炭化室高溫影響，部分煤質(zhì)已發(fā)生變化。所以這部分煤只準(zhǔn)由單斗提升機(jī)回送至爐頂余煤槽中，并將它逐次放在煤車煤斗上部。如炭化室高6m焦?fàn)t，在推焦車上設(shè)有余煤回送裝置，推焦后將余煤送人炭化室。生產(chǎn)實(shí)踐證明因送入余煤量不多又只送入炭化室端部，對(duì)生產(chǎn)尚無影響。 　　(2)裝煤均勻。裝煤均勻是影響加熱制度、焦餅成熟均勻等的重要因素。因?yàn)閷?duì)于每個(gè)炭化室的供熱量是一樣的，如果各炭化室的裝煤量不均勻，就會(huì)使焦炭的最終成熟度不一致，爐溫均勻性受到破壞，甚至出現(xiàn)高溫事故。為此要做好各爐裝煤量的計(jì)量?？紤]到不同爐型炭化室容積相差較大，所以在考核裝煤量均勻程度時(shí)，用每孔炭化室裝煤量不超過規(guī)定裝煤量的±1%為合格。 　　 裝煤均勻，不僅指各爐室裝煤量均勻，也包括每孔炭化室頂面煤料必須拉平，不能有缺角、塌腰、堵塞裝煤孔等不正?，F(xiàn)象。從而減少焦?fàn)t在線維護(hù) 　　裝入炭化室的煤料，不同部位的堆密度是不同的，尤其是重力裝煤的情況下更是如此，它與裝煤孔數(shù)量、孔徑、平煤桿結(jié)構(gòu)與下垂程度以及煤料細(xì)度、水分等因素有關(guān)。一般在裝煤孔下部，機(jī)側(cè)上部煤料堆密度較大。螺旋給料和圓盤給料的情況下，炭化室內(nèi)煤料堆密度均勻性有所改善。從而減少焦?fàn)t在線維護(hù) 　　(3)少冒煙。裝煤時(shí)冒出荒煤氣不僅影響化學(xué)產(chǎn)品產(chǎn)率，更嚴(yán)重是污染環(huán)境，影響工人身體健康，所以不僅要研究裝平煤操作及縮短裝煤時(shí)間，減少裝煤過程中冒煙，而且在平煤完畢后要立即蓋好裝煤孔蓋，并用調(diào)有煤粉的稀泥漿密封蓋與座之間的縫隙，并進(jìn)行壓縫，防止冒煙。

　　濕法熄焦設(shè)施包括熄焦塔、噴灑裝置、水泵、粉焦沉淀池及粉焦抓斗等。 　　熄焦塔為內(nèi)襯缸磚的鋼筋混凝土構(gòu)筑物，外形類似下部開口的煙囪，塔的上部安裝有若干排噴水管，熄焦時(shí)產(chǎn)生的大量蒸汽由塔頂排放到大氣中。為減少熄焦蒸汽對(duì)焦?fàn)t操作的影響，熄焦塔與爐端炭化室的距離一般不小于40m。熄焦塔一般高15～25m，低了熄焦蒸汽不易排出，惡化熄焦時(shí)的操作環(huán)境，從而需要焦?fàn)t在線維護(hù)。熄焦塔長(zhǎng)一般比熄焦車長(zhǎng)3～5m，寬度比熄焦車寬2～3m。噴灑裝置由上水主管與帶小孔的噴灑管組成，主管與噴灑管一般為鋼管或鑄鐵管，由于熄焦蒸汽有很強(qiáng)的腐蝕性，所以鋼管損壞嚴(yán)重，從而需要焦?fàn)t在線維護(hù)，目前有的廠開始試用耐腐蝕的玻璃鋼管。 　　熄焦車開進(jìn)熄焦塔時(shí)，靠極限開關(guān)通過熄焦時(shí)間繼電器自動(dòng)開啟水泵，水經(jīng)分配管上的小孔噴出。通?？刂葡ń箷r(shí)間100s左右，噴灑時(shí)間短，紅焦熄不滅，時(shí)間長(zhǎng)則焦炭水分增加。熄焦過程中，熄焦車應(yīng)來回移動(dòng)2～3次，以利噴灑均勻。有的廠已將時(shí)間繼電器改成紅外線感受器控制，即在熄焦塔的適當(dāng)位置安裝紅外線感受器，接收紅焦本身發(fā)射出的紅外線而發(fā)出訊號(hào)電流，經(jīng)電流放大觸發(fā)電路啟動(dòng)熄焦水泵，并借電子定時(shí)裝置控制熄焦噴水時(shí)間。這種以紅外線控制的自動(dòng)熄焦裝置，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，體積小，工作穩(wěn)定可靠，無機(jī)械磨損，壽命長(zhǎng)，調(diào)節(jié)方便，而且費(fèi)用低，且減少焦?fàn)t在線維護(hù)。 　　為了控制焦炭水分穩(wěn)定且不大于6%，熄焦車接焦時(shí)行車速度應(yīng)與焦餅推出速度相適應(yīng)，使紅焦均勻鋪在熄焦車的整個(gè)車廂內(nèi)。另外還應(yīng)定期清掃熄焦設(shè)施，保證噴灑裝置能迅速而均勻?qū)固窟M(jìn)行噴灑，熄焦后熄焦車應(yīng)停留40～60s，將車中多余水分瀝出。 　　熄焦時(shí)大約有20%的水蒸發(fā)，未蒸發(fā)的水流入粉焦沉淀池，澄清后的水流入清水池循環(huán)使用。熄焦過程消耗的水，由回收車間經(jīng)脫酚的廢水或工業(yè)水補(bǔ)充。沉淀池中的粉焦，定期用單軌抓斗機(jī)抓出，脫水后外運(yùn)。 　　熄焦后的焦炭，卸至涼焦臺(tái)上停放30～40min，使其水分蒸發(fā)和冷卻。個(gè)別尚未全部熄滅的紅焦，再人工用水補(bǔ)充熄滅。焦臺(tái)的長(zhǎng)度應(yīng)根據(jù)焦炭需要的停留時(shí)間、每小時(shí)的最多出爐數(shù)及熄焦車的長(zhǎng)度確定?？捎孟率接?jì)算焦臺(tái)的長(zhǎng)度L。 　　式中K-焦?fàn)t緊張操作系數(shù)，一般取1.07； 　　n-一座焦?fàn)t的炭化室孔數(shù)； 　　A-焦臺(tái)所擔(dān)負(fù)的焦?fàn)t座數(shù)； 　　l-熄焦車車廂有效長(zhǎng)度，m； 　　t-焦炭在焦臺(tái)上涼焦時(shí)間，一般取0. 5h； 　　τ、τ′-周轉(zhuǎn)時(shí)間、檢修時(shí)間，h。 　　焦臺(tái)寬度一般取焦?fàn)t炭化室有效高2倍左右，傾斜角一般為28°，臺(tái)面鋪缸磚或鑄鐵板，下面裝有放焦機(jī)械和膠帶機(jī)，以便將焦炭運(yùn)往篩焦樓。 　　 一般的濕法熄焦將產(chǎn)生的蒸汽全部排入大氣，既損失大量顯熱，又因其中所含的有害氣體和夾帶的焦粉而污染環(huán)境。

　　干熄焦能量回收通常具有兩種形式。由含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t鍋爐產(chǎn)生的蒸汽進(jìn)行減壓和減壓，連接到電網(wǎng)和利用蒸汽帶動(dòng)汽輪發(fā)電機(jī)發(fā)電。 　?。?）蒸汽管道清掃作業(yè) 　　隨著紅色焦炭負(fù)載量的增加，干熄焦逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)檎Ｉa(chǎn)。在蒸汽并聯(lián)使用或供給干熄焦渦輪發(fā)電機(jī)之前，應(yīng)除去管道中的雜質(zhì)，并可通過蒸汽吹掃處理。 　　吹掃操作分兩行進(jìn)行，第一管路蒸汽從鍋爐頂部的主蒸汽釋放閥釋放;第二管路蒸汽從蒸汽輪機(jī)前面的管道中釋放出來。蒸汽吹掃的頻率控制在15-20分鐘/次，每天進(jìn)行5次掃描。蒸汽管道吹掃的標(biāo)記基于安裝在蒸汽輪機(jī)前方的蒸汽管道中的目標(biāo)的清潔度。 　　吹掃操作的條件是：汽包壓力為3.0MPa;汽包液位-50mm;主蒸汽溫度為420~450°C;鍋爐入口溫度為800~850°C;當(dāng)進(jìn)行吹掃操作時(shí)，釋放汽包液位和循環(huán)風(fēng)扇的聯(lián)鎖裝置。 　?。?）檢查安全閥 　　具有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t鍋爐系統(tǒng)配備有3個(gè)安全閥，一個(gè)用于二級(jí)過熱器的二級(jí)蒸汽出口，以及兩個(gè)鍋爐蒸汽鼓。如果未驗(yàn)證三個(gè)安全閥，則鍋爐產(chǎn)生的蒸汽不能輸送。因此，在將焦炭淬火轉(zhuǎn)移到連續(xù)生產(chǎn)之后，必須在干熄焦渦輪發(fā)電機(jī)發(fā)電或蒸汽之前校準(zhǔn)鍋爐安全閥，以確保含有干熄焦大砌塊的焦?fàn)t鍋爐系統(tǒng)。安全。 　　除制造商的調(diào)試和驗(yàn)證外，鍋爐安全閥應(yīng)在鍋爐現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行驗(yàn)證，以確保鍋爐安全閥的安全性和可靠性。 　　驗(yàn)證鍋爐安全閥時(shí)，應(yīng)解除鍋爐汽包液位與循環(huán)風(fēng)機(jī)之間的聯(lián)鎖關(guān)系。鍋爐鼓的壓力控制在-100至-50mm，現(xiàn)場(chǎng)校準(zhǔn)人員通知中央控制室的操作員執(zhí)行蒸汽鼓的升壓操作。關(guān)于。首先驗(yàn)證鍋爐主蒸汽安全閥，然后驗(yàn)證鍋爐汽包的兩個(gè)安全閥。當(dāng)每個(gè)安全閥的蒸汽壓力上升到設(shè)計(jì)起飛壓力時(shí)，如果它能正常跳動(dòng)，重復(fù)一次操作。確認(rèn)通過后，密封鍋爐安全閥。如果鍋爐安全閥在設(shè)計(jì)啟動(dòng)壓力時(shí)沒有提前跳躍或跳躍，則壓力應(yīng)降低到安全閥啟動(dòng)壓力以下約0.3MPa。安全閥由現(xiàn)場(chǎng)校準(zhǔn)人員調(diào)整，鍋爐安全閥重新升壓，直到安全閥合格。鍋爐安全閥校準(zhǔn)應(yīng)嚴(yán)格監(jiān)控鍋爐汽包的液位。現(xiàn)場(chǎng)校準(zhǔn)人員和中央控制室操作人員應(yīng)密切配合，加強(qiáng)信息傳遞。鍋爐安全閥合格后，汽包液位恢復(fù)正常，汽包液位與風(fēng)機(jī)聯(lián)鎖，恢復(fù)干熄正常生產(chǎn)。

　　燃燒室位于炭化室兩側(cè)，其中分成許多火道，燃燒室是煤氣燃燒的地方，煤氣和空氣在其中混合燃燒，產(chǎn)生的熱量傳給爐墻，間接加熱炭化室中煤料，對(duì)其進(jìn)行高溫干餾。燃燒室數(shù)量比炭化室多一個(gè)，長(zhǎng)度與炭化室相等，燃燒室的錐度與炭化室相等但方向相反，以保證焦?fàn)t炭化室中心距相等。一般大型焦?fàn)t的燃燒室有26～32個(gè)立火道，中小型焦?fàn)t為12～16個(gè)。燃燒室一般比炭化室稍寬，以利于輻射傳熱。從而減少焦?fàn)t熱修。 　　(1)結(jié)構(gòu)形式與材質(zhì)。燃燒室內(nèi)用橫墻分隔成若干個(gè)立火道，通過調(diào)節(jié)和控制各火道的溫度，使燃燒室沿長(zhǎng)度方向能獲得所要求的溫度分布，有利于實(shí)行長(zhǎng)向加熱均勻性，同時(shí)又增加了燃燒室砌體的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。由于增加了爐體的輻射傳熱面積，從而有利于輻射傳熱。從而減少焦?fàn)t熱修。 　　燃燒室墻面溫度高達(dá)1300～1400℃，燃燒室的溫度分布由機(jī)側(cè)向焦側(cè)遞增，以適應(yīng)炭化室焦側(cè)寬、機(jī)側(cè)窄的情況。因?yàn)槿紵覂?nèi)每個(gè)火道都能分別調(diào)節(jié)煤氣量和空氣量，從而保證整個(gè)炭化室內(nèi)焦炭能同時(shí)成熟。用焦?fàn)t煤氣加熱時(shí)，根據(jù)煤氣入爐方式不同，可以通過燈頭磚進(jìn)行調(diào)節(jié)或更換加熱煤氣支管上的孔板進(jìn)行調(diào)節(jié)。貧煤氣和空氣量的調(diào)節(jié)是利用在斜道口設(shè)置人工阻力，大型焦?fàn)t采用更換和排列不同厚度的牛舌磚，可以達(dá)到調(diào)節(jié)氣量的目的。從而減少焦?fàn)t熱修。 　　燃燒室材質(zhì)關(guān)系到焦?fàn)t的生產(chǎn)能力和爐體壽命，一般均用硅磚砌筑。為進(jìn)一步提高焦?fàn)t的生產(chǎn)能力和爐體的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，其爐墻有發(fā)展為采用高密度硅磚的趨勢(shì)。 　　(2)加熱水平高度。燃燒室頂部高度低于炭化室頂部，二者之差稱加熱水平高度，這是為了保證使炭化室頂部空間溫度不致過高，從而減少化學(xué)產(chǎn)品在爐頂空間的熱解損失和石墨生成的程度。加熱水平高度由以下三個(gè)部分組成：一是煤線距炭化室頂部的距離，即為爐頂空間高度，一般大型焦?fàn)t為300mm，中小型焦?fàn)t為150～200mm；二是煤料結(jié)焦后的垂直收縮量，它取決于煤料的收縮性及炭化室的有效高度，一般為有效高度的5%～7%；三是考慮到燃燒室頂部對(duì)焦炭的傳熱，炭化室中成熟后的焦餅頂面高應(yīng)比燃燒室頂面高出200～300mm（大焦?fàn)t）或100～150mm（小焦?fàn)t）。因此不同高度的焦?fàn)t加熱水平是不同的。如6m高的焦?fàn)t為900mm (1005mm)，JN43-58型焦?fàn)t為600～800mm，JN66型焦?fàn)t為524mm。加熱水平高度按下列經(jīng)驗(yàn)式確定200～300-考慮燃燒室的輻射傳熱允許降低的燃燒室高度，mm。 　　 H=h+△h+ (200～300) 　　式中 h-煤線距炭化室頂部的距離（炭化室頂部空間高度），mm； 　　△h-裝爐煤煉焦時(shí)產(chǎn)生的垂直收縮量，mm；

　　烘爐是指將焦?fàn)t由常溫加熱到裝煤時(shí)溫度的操作過程。烘爐初期（炭化室溫度在100-120℃之前）是排出焦?fàn)t砌體內(nèi)水分的階段，稱為干燥甥。干燥期過后是升溫期，達(dá)到正常裝煤（炭化室溫度850℃以上）的溫度時(shí)包括扒封墻，烘爐才算結(jié)束。 　　1．干燥期 　　干燥期從烘爐點(diǎn)火開始到焦?fàn)t砌體水分完全排出。干燥結(jié)束時(shí)，炭化室溫度應(yīng)為120℃左右。干燥是在保障灰縫嚴(yán)密性和砌體的完整性的前提下有效地排出水分。通過改變載熱性氣體（廢氣）的平均溫度和流量，來調(diào)節(jié)砌體表面水分的蒸發(fā)速度。提高出口的溫度是一種比較有效和安全的干燥方法。干燥期一般為10～15天（根據(jù)當(dāng)?shù)貧夂虺睗駹顩r定），空氣過剩系數(shù)(a=1. 30～1. 40)可以大一些。 　　2．升溫期 　　升溫期從干燥期結(jié)束以后將焦?fàn)t溫度升溫到可以進(jìn)行開始裝煤的溫度。由于焦?fàn)t砌體上下部位溫度維持一定的比例而膨脹是不均勻的。另外砌體各部位的厚薄不均造成熱阻不同也使膨脹不均勻。所以，必須嚴(yán)格按要求進(jìn)行升溫，即控制每天最大的安全膨脹率和安全的上下溫度比例。要避免因烘爐升溫過快或溫差不均勻而造成砌體破裂，使砌體有縫，破壞焦?fàn)t的嚴(yán)密性和爐體結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度。從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。 　　硅磚受熱產(chǎn)生晶體轉(zhuǎn)化并伴隨大的體積變化，因此從干燥期結(jié)束到溫度300℃是砌體膨脹劇烈的階段。要嚴(yán)格控制并采用不同的每天最大安全膨脹率。升溫期一般為40～45天。 　　3．烘爐用燃料 　　烘爐燃料有固體（如煤、焦炭）、液體（如燃料油、廢油）、氣體（如天然氣、液化氣、高爐煤氣、發(fā)生爐煤氣、焦?fàn)t煤氣）。在實(shí)際使用時(shí)可采用全固體、全液體、全氣體燃料烘爐，也可以用不同燃料搭配使用。有條件盡可能采用氣體燃料烘爐。從而減少焦?fàn)t在線維護(hù). 　　烘爐燃料熱值應(yīng)穩(wěn)定。對(duì)于固體燃料，要求灰分低，灰分熔點(diǎn)高( >1400℃)，最好選擇高揮發(fā)分、低黏結(jié)性的煤。尤其是內(nèi)部爐灶更需要高質(zhì)量塊煤。干燥期最好使用焦炭，其最大優(yōu)點(diǎn)是有利于砌體水分的排出。另外焦炭升溫穩(wěn)定、易管理、污染輕。對(duì)于液體和氣體燃料，要求便于管道輸送，不堵塞管道和管件，并能連續(xù)燃燒。 　　4．烘爐設(shè)施 　　烘爐設(shè)施為每孔焦?fàn)t機(jī)焦兩側(cè)的烘爐小灶，燃料在小灶內(nèi)燃燒的熱廢氣進(jìn)入炭化室。烘爐小灶包括外部小灶、內(nèi)部小灶、封墻及火床等。 　　氣體或液體烘爐可以不砌封墻和外部小灶，采用帶爐門烘爐。但火床要考慮熱氣流向炭化室均勻釋放，防止局部高溫現(xiàn)象的出現(xiàn)。從而減少焦?fàn)t在線維護(hù)。 　　5．烘爐溫度測(cè)量方法 　　烘爐過程中溫度測(cè)量和控制工作十分重要。 　　傳統(tǒng)的烘爐測(cè)量方法，爐溫250℃以下采用0～360℃的水銀溫度計(jì)測(cè)量，爐溫250～400℃時(shí)采用0～500℃的水銀溫度計(jì)測(cè)溫，爐溫400～800℃時(shí)采用熱電偶、毫伏溫度計(jì)或電子電位差等測(cè)量，爐溫在800℃以上時(shí)采用光學(xué)高溫計(jì)測(cè)量。采用水銀溫度計(jì)測(cè)量時(shí)，將水銀溫度計(jì)裝在鐵套管中，并在水銀溫度計(jì)與鐵套管間填充石棉繩，達(dá)到防震和減少散熱的目的。 　　數(shù)字顯示溫度儀表的應(yīng)用，為在低溫階段也采用熱電偶測(cè)量創(chuàng)造了條件。數(shù)字顯示溫度儀表克服了玻璃溫度計(jì)測(cè)量易損壞、測(cè)溫誤差大、勞動(dòng)強(qiáng)度大等缺點(diǎn)。800℃以后也可以采用光學(xué)高溫計(jì)測(cè)量。